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2023 05-15: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十七

2023-05-15

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十七 (2)材料模型实验中夹芯板的前后面板采用 2A12-O铝合金，其材料参数分别为密度p s =2700Kg/m'，弹性模量72.4GPa，屈服强度75.

2023 05-15: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十六

2023-05-15

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十六受客观条件的限制，实验获得的数据比较有限。为了更加全面地描述夹芯板的动力响应问题，采用有限元方法计算已经成为

2023 05-15: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十五

2023-05-15

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十五芯层厚度对结构变形的影响芯层厚度对结构的整体抵抗变形能力也起到重要的作用，在质量 --定的前提下选择合适的芯层

2023 05-15: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十四

2023-05-15

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十四参数对结构变形的影响优化设计的目标是给定夹芯板的质量，面积和冲量的情况下，使得夹芯板的后面板的最终变形最小

2023 05-15: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十三

2023-05-15

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十三加载面积对夹芯板变形的影响泡沫子弹的加载面积不仅影响着夹芯结构前面板的受载面积而且对整个的响应也产生重要的影

2023 05-15: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十二

2023-05-15

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十二与实验结果的比较泡沫子弹撞击下泡沫金属夹芯板的塑性动力响应的实验中，试件的几何与材料参数如下，方板边长为

2023 04-04: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十一

2023-04-04

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十一当 Ψ (t)=0时，夹芯板的中心点处达到最大挠度。 3-58式两边分别求导，得到： Ψ (t)=- [√(12N 0 /mL 3 )]· [ w 1 +w 2 + ( M 0U +M 0C

2023 04-04: 泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十

2023-04-04

泡沫铝子弹撞击下多孔金属夹芯板的塑性动力响应研究三十第三相的运动情况与 R/L＜1/ √ 2时类似，在板的中心点存在静态塑性铰，在固支边在静态塑性铰线，如图3-9所示。其运动方程

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